Презентация Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов онлайн

Содержание слайда: Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Наиболее распространенные изгибаемые элементы – плиты и балки.

Содержание слайда: Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Наиболее распространенные изгибаемые элементы – плиты и балки. Плиты – плоские элементы, толщина которых значительно меньше длины и ширины. Балки – линейные элементы, длина которых значительно превышает поперечные размеры. Плиты и балки могут быть однопролетными и многопролетными.

Содержание слайда: Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Наиболее распространенные изгибаемые элементы – плиты и балки. Плиты – плоские элементы, толщина которых значительно меньше длины и ширины. Балки – линейные элементы, длина которых значительно превышает поперечные размеры. Плиты и балки могут быть однопролетными и многопролетными. Плиты армируют сварными сетками. Сетки укладывают так, чтобы стержни их рабочей арматуры воспринимали растягивающие усилия, возникающие при изгибе, в соответствии с эпюрами изгибающих моментов.

Содержание слайда: Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Плиты армируют сварными сетками. Сетки укладывают так, чтобы стержни их рабочей арматуры воспринимали растягивающие усилия, возникающие при изгибе, в соответствии с эпюрами изгибающих моментов. В плитах сетки размещаются понизу, а в многопролетных плитах и поверху, над промежуточных опорах.

Содержание слайда: Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Плиты армируют сварными сетками. Сетки укладывают так, чтобы стержни их рабочей арматуры воспринимали растягивающие усилия, возникающие при изгибе, в соответствии с эпюрами изгибающих моментов. В плитах сетки размещаются понизу, а в многопролетных плитах и поверху, над промежуточных опорах.

Содержание слайда: Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Стержни рабочей арматуры принимают диаметром 3…10мм, с шагом 100…200мм. Защитный слой бетона для рабочей арматуры принимают не менее диаметра и не менее 10мм, а в толстых плитах (толще 100мм) не менее 15 мм.

Содержание слайда: Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Стержни рабочей арматуры принимают диаметром 3…10мм, с шагом 100…200мм. Защитный слой бетона для рабочей арматуры принимают не менее диаметра и не менее 10мм, а в толстых плитах (толще 100мм) не менее 15 мм. Поперечные стержни сеток (распределительная арматура) устанавливают для обеспечения проектного положения рабочих стержней, уменьшения усадочных и температурных деформаций конструкции, распределения местного воздействия сосредоточенных нагрузок.

Содержание слайда: Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Стержни рабочей арматуры принимают диаметром 3…10мм, с шагом 100…200мм. Защитный слой бетона для рабочей арматуры принимают не менее диаметра и не менее 10мм, а в толстых плитах (толще 100мм) не менее 15 мм. Поперечные стержни сеток (распределительная арматура) устанавливают для обеспечения проектного положения рабочих стержней, уменьшения усадочных и температурных деформаций конструкции, распределения местного воздействия сосредоточенных нагрузок. Общее сечение поперечных стержней принимают не менее 10% сечения рабочей арматуры. Шаг поперечных стержней –250…350мм.

Содержание слайда: Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов

Содержание слайда: ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БАЛКИ Железобетонные балки могут быть сборными, монолитными и сборно-монолитными, по форме поперечного сечения – прямоугольного, таврового двутаврового, трапециевидного и т. д.

Содержание слайда: ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БАЛКИ Железобетонные балки могут быть сборными, монолитными и сборно-монолитными, по форме поперечного сечения – прямоугольного, таврового двутаврового, трапециевидного и т. д. Высота сечения балок может быть 1/10…1/20 от пролета и назначается кратной 50мм, если она не более 600мм, и кратной 100мм – при h>600мм и ≤ 800мм, затем 1000мм и 1200мм и далее кратные 300мм.

Содержание слайда: ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БАЛКИ Железобетонные балки могут быть сборными, монолитными и сборно-монолитными, по форме поперечного сечения – прямоугольного, таврового двутаврового, трапециевидного и т. д. Высота сечения балок может быть 1/10…1/20 от пролета и назначается кратной 50мм, если она не более 600мм, и кратной 100мм – при h>600мм и ≤ 800мм, затем 1000мм и 1200мм и далее кратные 300мм. Ширину прямоугольных сечений принимают b=(0,30…0,5)h. Ширина сечения балок зависит от диаметра продольной арматуры и крупности заполнителя. Рекомендуемая ширина сечения балок b=100, 150, 200, 220, 250мм и далее кратно 50мм.

Содержание слайда: ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БАЛКИ Железобетонные балки могут быть сборными, монолитными и сборно-монолитными, по форме поперечного сечения – прямоугольного, таврового двутаврового, трапециевидного и т. д. Высота сечения балок может быть 1/10…1/20 от пролета и назначается кратной 50мм, если она не более 600мм, и кратной 100мм – при h>600мм и ≤ 800мм, затем 1000мм и 1200мм и далее кратные 300мм. Ширину прямоугольных сечений принимают b=(0,30…0,5)h. Ширина сечения балок зависит от диаметра продольной арматуры и крупности заполнителя. Рекомендуемая ширина сечения балок b=100, 150, 200, 220, 250мм и далее кратно 50мм. Число продольных рабочих гибких стержней, заводимых за грань опоры балки, должно быть не менее двух. При ширине b≤150мм допускается установка одного стержня.

Содержание слайда:

Содержание слайда: ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БАЛКИ Расстояние в свету между стержнями продольной арматуры, должно быть не менее наибольшего диаметра стержней, при этом для нижних горизонтальных (при бетонировании) - не менее 25мм, а для верхних стержней – не менее 30мм.

Содержание слайда: ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БАЛКИ Расстояние в свету между стержнями продольной арматуры, должно быть не менее наибольшего диаметра стержней, при этом для нижних горизонтальных (при бетонировании) - не менее 25мм, а для верхних стержней – не менее 30мм. При расположении нижней арматуры более чем в два раза по высоте сечения расстояние между стержнями, расположенными в третьем и следующих рядах, должно быть не менее 50мм. В стесненных условиях стержни можно располагать попарно без зазоров.

Содержание слайда:

Содержание слайда:

Содержание слайда:

Содержание слайда: При высоте сечения более 700мм у боковых граней должны ставиться монтажные продольные стержни с площадью сечения не менее 0,1% от площади Аb1. При высоте сечения более 700мм у боковых граней должны ставиться монтажные продольные стержни с площадью сечения не менее 0,1% от площади Аb1.

Содержание слайда:

Содержание слайда: Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Вязаные каркасы весьма трудоемки и применяются в случаях, если изготовление сварных каркасов невозможно.

Содержание слайда: Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Вязаные каркасы весьма трудоемки и применяются в случаях, если изготовление сварных каркасов невозможно. Плоские сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1…1,5 м. При армировании вязаными каркасами хомуты в балках прямоугольного сечения делают замкнутыми.

Содержание слайда: Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Вязаные каркасы весьма трудоемки и применяются в случаях, если изготовление сварных каркасов невозможно. Плоские сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1…1,5 м. При армировании вязаными каркасами хомуты в балках прямоугольного сечения делают замкнутыми. В балках шириной более 350мм устанавливают многоветвевые хомуты. Диаметр хомутов вязаных каркасов принимают не менее 6 мм при высоте балок до 800мм и не менее 8 мм при большей высоте.

Содержание слайда: Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Вязаные каркасы весьма трудоемки и применяются в случаях, если изготовление сварных каркасов невозможно. Плоские сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1…1,5 м. При армировании вязаными каркасами хомуты в балках прямоугольного сечения делают замкнутыми. В балках шириной более 350мм устанавливают многоветвевые хомуты. Диаметр хомутов вязаных каркасов принимают не менее 6 мм при высоте балок до 800мм и не менее 8 мм при большей высоте. Поперечную арматуру следует устанавливать исходя из расчета на восприятие усилий, а также с целью ограничения развития трещин, удержания продольных стержней в проектном положении и закрепления их от бокового выпучивания в любом направлении.

Содержание слайда: Плоские сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1…1,5 м. Плоские сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1…1,5 м. При армировании вязаными каркасами хомуты в балках прямоугольного сечения делают замкнутыми. В балках шириной более 350мм устанавливают многоветвевые хомуты. Диаметр хомутов вязаных каркасов принимают не менее 6 мм при высоте балок до 800мм и не менее 8 мм при большей высоте. Поперечную арматуру следует устанавливать исходя из расчета на восприятие усилий, а также с целью ограничения развития трещин, удержания продольных стержней в проектном положении и закрепления их от бокового выпучивания в любом направлении. Поперечную арматуру устанавливают у всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура. При этом расстояния между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должны быть не более 600 мм и не более удвоенной ширины грани элемента.

Содержание слайда: В балках шириной более 350мм устанавливают многоветвевые хомуты. В балках шириной более 350мм устанавливают многоветвевые хомуты. Диаметр хомутов вязаных каркасов принимают не менее 6 мм при высоте балок до 800мм и не менее 8 мм при большей высоте. Поперечную арматуру следует устанавливать исходя из расчета на восприятие усилий, а также с целью ограничения развития трещин, удержания продольных стержней в проектном положении и закрепления их от бокового выпучивания в любом направлении. Поперечную арматуру устанавливают у всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура. При этом расстояния между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должны быть не более 600 мм и не более удвоенной ширины грани элемента. Шаг и диаметр поперечной арматуры в балках устанавливается по расчету на действие поперечной силы. Диаметр поперечной арматуры в вязаных каркасах изгибаемых элементов принимают не менее 6 мм.

Содержание слайда: При этом по конструктивным условиям на приопорных участках балок длиной ¼ пролета при равномерно распределенной нагрузке расстояние между поперечными стержнями (или хомутами) в элементах без отгибов должно быть: При этом по конструктивным условиям на приопорных участках балок длиной ¼ пролета при равномерно распределенной нагрузке расстояние между поперечными стержнями (или хомутами) в элементах без отгибов должно быть: В железобетонных элементах, в которых поперечная сила по расчету не может быть воспринята только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,5h0 и не более 300 мм.

Содержание слайда: При этом по конструктивным условиям на приопорных участках балок длиной ¼ пролета при равномерно распределенной нагрузке расстояние между поперечными стержнями (или хомутами) в элементах без отгибов должно быть: При этом по конструктивным условиям на приопорных участках балок длиной ¼ пролета при равномерно распределенной нагрузке расстояние между поперечными стержнями (или хомутами) в элементах без отгибов должно быть: В железобетонных элементах, в которых поперечная сила по расчету не может быть воспринята только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,5h0 и не более 300 мм. В сплошных плитах, а также в многопустотных и часторебристых плитах высотой менее 300 мм и в балках (ребрах) высотой менее 150 мм на участке элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, поперечную арматуру можно не устанавливать.

Содержание слайда: При этом по конструктивным условиям на приопорных участках балок длиной ¼ пролета при равномерно распределенной нагрузке расстояние между поперечными стержнями (или хомутами) в элементах без отгибов должно быть: При этом по конструктивным условиям на приопорных участках балок длиной ¼ пролета при равномерно распределенной нагрузке расстояние между поперечными стержнями (или хомутами) в элементах без отгибов должно быть: В железобетонных элементах, в которых поперечная сила по расчету не может быть воспринята только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,5h0 и не более 300 мм. В сплошных плитах, а также в многопустотных и часторебристых плитах высотой менее 300 мм и в балках (ребрах) высотой менее 150 мм на участке элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, поперечную арматуру можно не устанавливать. В балках и ребрах высотой 150 мм и более, а также в часторебристых плитах высотой 300 мм и более на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,75h0 и не более 500 мм.

Содержание слайда: а — криволинейной напрягаемой арматурой; а — криволинейной напрягаемой арматурой; б — прямолинейной напрягаемой арматурой

Содержание слайда:

Содержание слайда: а — поперечными сварными сетками; а — поперечными сварными сетками; б — хомутами или сварной сеткой в обхват

Содержание слайда: Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием Железобетонными элементами с одиночным армированием называются такие элементы, у которых расчетная продольная рабочая арматура расположена у растянутой грани.

Содержание слайда: Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием Железобетонными элементами с одиночным армированием называются такие элементы, у которых расчетная продольная рабочая арматура расположена у растянутой грани. Расчет прочности по нормальным сечениям изгибаемых железобетонных элементов ведется по III стадии напряженно-деформированного состояния (стадии разрушения). Возможны два случая разрушения изгибаемых элементов по нормальным сечениям.

Содержание слайда: Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием Первый вариант разрушения носит пластический характер Разрушение элемента начинается при достижении в растянутой арматуре физического или условного предела текучести. Появляются и раскрываются трещины в бетоне растянутой зоны, после чего происходит дробление сжатой зоны бетона.

Содержание слайда: Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием Первый вариант разрушения носит пластический характер Разрушение элемента начинается при достижении в растянутой арматуре физического или условного предела текучести. Появляются и раскрываются трещины в бетоне растянутой зоны, после чего происходит дробление сжатой зоны бетона. Процесс разрушения протекает плавно. Прочностные характеристики арматуры используются полностью.

Содержание слайда: Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием При втором варианте разрушение носит хрупкий, катастрофический характер и начинается дроблением бетона сжатой зоны Трещины в бетоне растянутой зоны либо не образуются, либо ширина их раскрытия в момент разрушения не превышает предельно допустимой.

Содержание слайда: Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием При втором варианте разрушение носит хрупкий, катастрофический характер и начинается дроблением бетона сжатой зоны Трещины в бетоне растянутой зоны либо не образуются, либо ширина их раскрытия в момент разрушения не превышает предельно допустимой. Напряжения в растянутой арматуре не достигают физического или условного предела текучести, следовательно, прочностные свойства арматуры используются не полностью.

Содержание слайда: Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием Характер разрушения определяется величиной относительной высоты сжатой зоны, которая зависит от коэффициента армирования, класса бетона и арматуры.

Содержание слайда: предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния;

Содержание слайда: предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; разрушение элемента определяется в большинстве случаев разрушением бетона в сжатой зоне;

Содержание слайда: предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; разрушение элемента определяется в большинстве случаев разрушением бетона в сжатой зоне; расчет элементов производится из условия равновесия внешних сил и предельных внутренних усилий;

Содержание слайда: предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; разрушение элемента определяется в большинстве случаев разрушением бетона в сжатой зоне; расчет элементов производится из условия равновесия внешних сил и предельных внутренних усилий; сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

Содержание слайда: предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; разрушение элемента определяется в большинстве случаев разрушением бетона в сжатой зоне; расчет элементов производится из условия равновесия внешних сил и предельных внутренних усилий; сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю; бетон в сжатой зоне представляет собою жесткопластический материал; напряжения в бетоне сжатой зоны равномерно распределены по высоте сечения расчетной сжатой зоны и равны призменной прочности бетона - расчетному сопротивлению бетона осевому сжатию для предельных состояний I группы;

Содержание слайда: предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; разрушение элемента определяется в большинстве случаев разрушением бетона в сжатой зоне; расчет элементов производится из условия равновесия внешних сил и предельных внутренних усилий; сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю; бетон в сжатой зоне представляет собою жесткопластический материал; напряжения в бетоне сжатой зоны равномерно распределены по высоте сечения расчетной сжатой зоны и равны призменной прочности бетона - расчетному сопротивлению бетона осевому сжатию для предельных состояний I группы; растягивающие напряжения в арматуре достигают расчетного сопротивления осевому растяжению, если высота условной сжатой зоны бетона не превосходит граничную высоту сжатой зоны бетона; справедлива гипотеза плоских сечений (сечение, плоское до изгиба, остается плоским после изгиба) (малость сдвига по сравнению с углами поворота);

Содержание слайда: предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; разрушение элемента определяется в большинстве случаев разрушением бетона в сжатой зоне; расчет элементов производится из условия равновесия внешних сил и предельных внутренних усилий; сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю; бетон в сжатой зоне представляет собою жесткопластический материал; напряжения в бетоне сжатой зоны равномерно распределены по высоте сечения расчетной сжатой зоны и равны призменной прочности бетона - расчетному сопротивлению бетона осевому сжатию для предельных состояний I группы; растягивающие напряжения в арматуре достигают расчетного сопротивления осевому растяжению, если высота условной сжатой зоны бетона не превосходит граничную высоту сжатой зоны бетона; справедлива гипотеза плоских сечений (сечение, плоское до изгиба, остается плоским после изгиба) (малость сдвига по сравнению с углами поворота);

Содержание слайда:

Содержание слайда:

Содержание слайда: Изгибаемый элемент прямоугольного профиля с одиночным армированием 1 — нормальные трещины; 2 — граница сжатой зоны (расчетная высота сжатой зоны бетона)

Содержание слайда: Изгибаемый элемент прямоугольного профиля с одиночным армированием Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с одиночным армированием: при

Содержание слайда: Изгибаемый элемент прямоугольного профиля с одиночным армированием Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с одиночным армированием: при При расчете изгибаемых железобетонных конструкций должно выполняться условие: x ≤ xR Выполнение этого условия соответствует пластическому характеру разрушения.

Содержание слайда: Изгибаемый элемент прямоугольного профиля с одиночным армированием Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с одиночным армированием: при При расчете изгибаемых железобетонных конструкций должно выполняться условие: x ≤ xR Выполнение этого условия соответствует пластическому характеру разрушения. Если x ≥ xR , разрушение будет иметь хрупкий характер.

Содержание слайда: Изгибаемый элемент прямоугольного профиля с одиночным армированием Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с одиночным армированием: при При расчете изгибаемых железобетонных конструкций должно выполняться условие: x ≤ xR Выполнение этого условия соответствует пластическому характеру разрушения. Если x ≥ xR , разрушение будет иметь хрупкий характер. Невыполнение этого условия допускается только в случае, если площадь сечения продольной растянутой арматуры определена из расчета элемента по II группе предельных состояний или по конструктивным соображениям.

Содержание слайда: Изгибаемый элемент прямоугольного профиля с одиночным армированием В этом случае, в качестве второго разрешающего уравнения допускается использовать выражение:

Содержание слайда:

Содержание слайда: Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с двойным армированием: Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с двойным армированием:

Содержание слайда: Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с двойным армированием: Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с двойным армированием: В этом случае, в качестве второго разрешающего уравнения допускается использовать выражение:

Содержание слайда: Граничная относительная высота сжатой зоны бетона (СНиП 52-01-2003 АР)

Содержание слайда: Вывод формулы ξR (СП 52-101-2003)

Содержание слайда:

Содержание слайда: Вывод формулы ξR (СНиП 2.03.01-84*)

Содержание слайда: Граничная относительная высота сжатой зоны бетона, ξR

Содержание слайда: График зависимости σ–ξ

Содержание слайда: График зависимости σ–ξ

Содержание слайда: График зависимости σ–ξ

Содержание слайда: График зависимости σ–ξ

Содержание слайда: График зависимости σ–ξ

Содержание слайда: График зависимости σ–ξ

Содержание слайда: График зависимости σ–ξ

Содержание слайда: График зависимости σ–ξ

Содержание слайда:

Содержание слайда:

Содержание слайда:

Содержание слайда: Зависимость R от расчетного сопротивления бетона

Содержание слайда: Зависимость R от класса арматуры

Содержание слайда: Зависимость R от класса арматуры

Содержание слайда: Зависимость R от класса арматуры

Содержание слайда: Зависимость R от класса арматуры

Содержание слайда: Зависимость R от класса арматуры

Содержание слайда: Зависимость R от класса арматуры

Содержание слайда:

Содержание слайда: Зависимость R от класса арматуры

Содержание слайда: Зависимость R от класса арматуры

Содержание слайда: Зависимость R от класса арматуры

Содержание слайда: Зависимость R от класса арматуры

Содержание слайда:

Содержание слайда: Нелинейная деформационная модель расчета железобетонных конструкций по нормальным сечениям Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению.

Содержание слайда: Нелинейная деформационная модель расчета железобетонных конструкций по нормальным сечениям Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: при косом внецентренном сжатии (растяжении) и косом изгибе - по высоте и ширине сечения; при внецентренном сжатии (растяжении) и изгибе плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента - только по высоте сечения.

Содержание слайда: Нелинейная деформационная модель расчета железобетонных конструкций по нормальным сечениям Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: при косом внецентренном сжатии (растяжении) и косом изгибе - по высоте и ширине сечения; при внецентренном сжатии (растяжении) и изгибе плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента - только по высоте сечения. Напряжения в пределах малых участков принимают равномерно распределенными (усредненными).

Содержание слайда: Нелинейная деформационная модель расчета железобетонных конструкций по нормальным сечениям Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: при косом внецентренном сжатии (растяжении) и косом изгибе - по высоте и ширине сечения; при внецентренном сжатии (растяжении) и изгибе плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента - только по высоте сечения. Напряжения в пределах малых участков принимают равномерно распределенными (усредненными). При расчете элементов с использованием деформационной модели принимают: значения сжимающей продольной силы, а также сжимающих напряжений и деформаций укорочения бетона и арматуры - со знаком «минус»;

Содержание слайда: Нелинейная деформационная модель расчета железобетонных конструкций по нормальным сечениям Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: при косом внецентренном сжатии (растяжении) и косом изгибе - по высоте и ширине сечения; при внецентренном сжатии (растяжении) и изгибе плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента - только по высоте сечения. Напряжения в пределах малых участков принимают равномерно распределенными (усредненными). При расчете элементов с использованием деформационной модели принимают: значения сжимающей продольной силы, а также сжимающих напряжений и деформаций укорочения бетона и арматуры - со знаком «минус»; значения растягивающей продольной силы, а также растягивающих напряжений и деформаций удлинения бетона и арматуры - со знаком «плюс».

Содержание слайда:

Содержание слайда: РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующие положения:

Содержание слайда: РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующие положения: распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента принимают по линейному закону (гипотеза плоских сечений);

Содержание слайда: РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующие положения: распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента принимают по линейному закону (гипотеза плоских сечений); связь между осевыми напряжениями и относительными деформациями бетона и арматуры принимают в виде диаграмм состояния (деформирования) бетона и арматуры;

Содержание слайда: РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующие положения: распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента принимают по линейному закону (гипотеза плоских сечений); связь между осевыми напряжениями и относительными деформациями бетона и арматуры принимают в виде диаграмм состояния (деформирования) бетона и арматуры; сопротивление бетона растянутой зоны допускается не учитывать, принимая при εbi ≥ 0 напряжения σbi = 0.

Содержание слайда: РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующие положения: распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента принимают по линейному закону (гипотеза плоских сечений); связь между осевыми напряжениями и относительными деформациями бетона и арматуры принимают в виде диаграмм состояния (деформирования) бетона и арматуры; сопротивление бетона растянутой зоны допускается не учитывать, принимая при εbi ≥ 0 напряжения σbi = 0. В отдельных случаях (например, изгибаемые и внецентренно сжатые бетонные конструкции, в которых не допускают трещины) расчет по прочности производят с учетом работы растянутого бетона.

Содержание слайда: РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете нормальных сечений по прочности в общем случае используют: уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента:

Содержание слайда: РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете нормальных сечений по прочности в общем случае используют: уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента: уравнения, определяющие распределение деформаций по сечению элемента:

Содержание слайда: РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете нормальных сечений по прочности в общем случае используют: уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента: уравнения, определяющие распределение деформаций по сечению элемента: зависимости, связывающие напряжения и относительные деформации бетона и арматуры:

Содержание слайда: РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете нормальных сечений по прочности в общем случае используют: уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента: уравнения, определяющие распределение деформаций по сечению элемента: зависимости, связывающие напряжения и относительные деформации бетона и арматуры: